Введение
Состояние технологической системы резания необходимо поддерживать в оптимальном состоянии при любом внешнем воздействии на неё [13 – 15]. Можно настраивать и поддерживать состояние системы резания по силе резания. Сила резания и её составляющие в косвенном виде отражают изменения, происходящие в системе резания в силу того, что они являются следствием и результатом этих процессов.
Здесь приведены результаты исследования силы резания применительно к токарной обработке специализированной высоко коррозионностойкой труднообрабатываемой нержавеющей стали марки 09Х17Н7Ю. Необходимость исследования вызвана тем, что имевшиеся ранее рекомендации по её обработке устарели по ряду причин [1 – 16]. Требуется разработка новых рекомендаций.
Методология исследования
Исследование построено на сочетании результатов натурных экспериментов, полученных при имитационном численном компьютерном моделировании искомых параметров.
Для решения поставленной задачи использована программная среда Deform в демонстрационном варианте. При проведении имитационного численного компьютерного моделирования в качестве аксиомы принято, что результирующая сила резания и её три (по числу проекций) составляющие является наиболее простым источником информации для анализа состояния системы резания.
В качестве критерия, по которому были сделаны выводы об эффективности созданной методики, принята работоспособность сменных типовых пластин токарных резцов. Под работоспособностью понимали время работы пластин до достижения ими износа 0,5 мм. Рассматривали продольное точение пластинами, выполненными из отечественного твёрдого сплава марки ВК8 и разными упрочняющими покрытиями, нанесёнными на него.
Для измерения величин износа пластин использовали мультисенсорную систему модели Micro Vu Sol 161, для измерения всех трёх составляющих силы резания использовали специализированный токарный динамометр модели STD201-2, установленный на токарно-винторезный станок модели 16К25.
Обсуждение полученных результатов
На рис. 1 показан пример соотношения составляющих силы резания.
Рис. 1. Диапазоны изменения величин составляющих силы резания
Из рис. 1 видно, что доминирует вертикальная составляющая силы резания, её колебания значительны. Следовательно, эту составляющую силы резания наиболее целесообразно использовать для управления [17 - 19] процессом резания.
На рис. 2 показаны участки документированной записи сил резания разными инструментальными материалами при точении стали 09Х17Н7Ю со скоростью резания 50 м/мин., глубиной резания 1,0 мм и подачей 0,21 мм/оборот заготовки.
Из рис. 2 видно ещё более значительное отличие в составляющих силы резания: вертикальная составляющая при применении инструментального материала ВК8 + (AlCr)N(1,5мкм) + (AlTi)N(2мкм) с 650 Н снизилась до 400 Н, радиальная составляющая с 660 Н до 250 Н, продольная составляющая с 210 Н до 90 Н [18].
В ходе исследования были проведены эксплуатационные натурные испытания различных инструментальных материалов. Примеры оценки их работоспособности показаны на рис. 3.
|
|
|
а)
|
б)
Рис. 2. Примеры записи составляющих сил резания:
а - пластиной, выполненной из твёрдого сплава марки ВК8;
б - выполненной из твёрдого сплава марки ВК8 с покрытием (AlCr)N(1,5мкм) + (AlTi)N(2мкм).
Примечание: цифры с размерностью мкм в скобках указывают толщину слоя покрытия
На рис. 3а жирной линией показан документированный экспериментальный результат. Тонкой линией показан вариант замены посредством применения методов регрессионного анализа экспериментальной линии регрессионной моделью в форме прямой линии; связь анализируемых параметров - прямая. В верхней левой части рисунка представлена математическая модель регрессии - уравнение, описывающее эту прямую линию с дисперсией R2= 0,9197, что подтверждает высокий уровень адекватности полученной математической модели.
На рис. 3б математическая модель представлена в форме нелинейной регрессии - уравнением третьей степени; связь между анализируемыми параметрами также прямая. Полученное значение дисперсии R2= 0,9973 также подтверждает высокий уровень адекватности избранной регрессионной модели.
На рис. 4 показан пример соотношения работоспособности нескольких инструментальных материалов в равных условиях эксплуатации:
1- инструментальный твёрдый сплав марки ВК8 (без покрытия); 2, 3, 4 - инструментальный твёрдый сплав марки ВК8 с различными вариантами покрытий:
2 - ВК8+Ti(1мкм)+TiN(1мкм)+(NbZrTiAl)N(2,5мкм);
3 - ВК8+Ti(1мкм)+TiN(1мкм)+(TiAl)N(2мкм)+TiN(0,5мкм);
4 - ВК8+(AlCr)N(1,5мкм)+(AlTi)N(2мкм).
|
|
|
а)
|
б)
Рис. 3. Пример зависимости величины износа hз от времени t работы твёрдосплавного
инструмента (режим резания: v=55 м/мин, n=160 об/мин, s=0,21 мм/об, t=1 мм):
а – инструментальный материал ВК8;
б - ВК8+ТiСN(1мкм) + (TiAl)N(3мкм) + TiN(2мкм) [19]
Рис. 4. Сравнительный анализ работоспособности
различных инструментальных материалов
Из рис. 4 видно, что применение покрытий может более чем в 3 раза увеличить работоспособность инструмента. Это утверждение обосновывает целесообразность выявления зависимости между работоспособностью инструмента и величиной составляющих силы резания. Гипотеза исследования: величина работоспособности инструмента имеет обратную корреляционную зависимость с величиной силы резания. Результаты проверки гипотезы представлены на рис. 5 и 6.
На рис. 5 в качестве инструментальных материалов использованы [20]:
1 - ВК8+TiCN(5мкм) + (TiAl)N(3мкм) + Аl2O3(5мкм) + TiС(5мкм)
2- ВК8+Аl2O3(2мкм)+(Ti)CN(5мкм)+(TiAl)N(3мкм)+TiN(3мкм)
3 - ВК8+(TiAL)N(3мкм) + Al2O3(3мкм)+(TiAl)N(3мкм)+Al2O3(3мкм)
4 - ВК8 + TiN(3мкм) + TiC(3мкм) + TiN(3мкм) + TiC(3мкм)
5 - ВК8+TiC(3мкм) + TiN(3мкм) + (TiAl)N(2мкм)
6 - ВК8+TiCN(2мкм) + TiC(3мкм) + TiN(1,5мкм)
7 - ВК8 + TiC(1,5 мкм) + TiN(3мкм)
8 - ВК8+TiN(2мкм) + TiC(5мкм)
9 - ВК8+TiCN(0,5мкм)+TiС (1мкм)
10 - ВК8+TiN(0,5мкм)+TiC(1мкм)
11 - ВК8.
|
|
Рис. 5. Иллюстрация результатов имитационного моделирования величины износа
(по вертикали приведено как 100%) для разных инструментальных материалов
На рис. 6 параметры исследования:
1 - величина износа инструмента;
2 – температура в зоне резания;
3 – эквивалентные напряжения в инструментальном материале;
4 – максимальная составляющая силы резания (её значения в Ньютонах показаны на вертикальной оси);
5 – величины деформации.
|
|
|
|
|
|
а) б)
Рис. 6. Взаимосвязь изменения во времени (600 секунд) пяти параметров
исследования для: а – инструментального материала ВК8;
б - инструментального материала ВК8+TiCN(5мкм) + (TiAl)N(3мкм) + Аl2O3(5мкм) + TiС(5мкм)
На рис. 6 соотношение масштабов для каждого из параметров выбрано произвольным. Целью исследования было выявить динамику для каждого из параметров: износ (ряд 1) показан в условных единицах (максимум принят за 100%); температура, напряжение и деформация – в соответствующих единицах измерения; принципиальное значение имеет сила резания (ряд 4), оказывающая значительное влияние на величину износа.
Из рис. 6а видно, что при стремительном росте силы резания, достигающей 5200Н, отстают во времени темп прироста износа, деформация инструмента и температура в зоне резания, при этом возрастает темп прироста напряжений в инструментальном материале.
Аналогичные исследования авторами проведены для значительного числа инструментальных материалов, параметров режима резания и обрабатываемых материалов.
Заключение
1. Разработаны рекомендации, позволяющие:
- диагностировать состояние технологической системы резания по результатам контроля силы резания;
- по результатам анализа диагностики состояния системы настраивать элементы системы резания на получение требующегося уровня значений силы резания;
- оптимизировать параметры режима резания для обеспечения требуемых величин силы резания;
- проектировать инструментальные материалы под необходимый ресурса инструмента для новых условий их эксплуатации.
2. Наиболее перспективными для токарной обработки стали марки 09Х17Н7Ю оказались инструментальные материалы ВК8+TiCN(5мкм) + (TiAl)N(3мкм) + Аl2O3(5мкм) + TiС(5мкм); ВК8+Аl2O3(2мкм) + (Ti)CN(5мкм) + (TiAl)N(3мкм) + TiN(3мкм); ВК8 + (TiAL)N(3мкм) + Al2O3(3мкм) + (TiAl)N(3мкм) + Al2O3(3мкм) [20].
3. Установлено, что при форсировании режимов резания (скорость резания 60 м/мин, глубина 2,5 мм) или при точении более сложного в обработке титанового сплава марки ВТ-22 указанные инструментальные материалы удовлетворили предъявляемым требованиям, т.е. реальный ресурс пластин отличался от проектного незначительно (в первом случае - максимум 7 %, во втором случае – 14 %). Этот результат авторы считают приемлемым.
